Установка получения газового конденсата включает множество блоков разделения, в которых C ₂ и/или C ₃ и более легкие компоненты отпаривают от питания сепараторов, используя компремированный нагретый отпаривающий пар, продуцируемый из питания соответствующих последующих блоков разделения. Рассматриваемые установки существенно снижают расходы на нагревание и охлаждение путем использования бросового тепла от выходных потоков компрессоров в процессах разделения. Кроме того, многостадийное фракционирование согласно предмету изобретения обеспечивает повышенное извлечение газового конденсата при пониженных энергетических затратах.

 

(57) Реферат / Формула:
получения газового конденсата включает множество блоков разделения, в которых C ₂ и/или C ₃ и более легкие компоненты отпаривают от питания сепараторов, используя компремированный нагретый отпаривающий пар, продуцируемый из питания соответствующих последующих блоков разделения. Рассматриваемые установки существенно снижают расходы на нагревание и охлаждение путем использования бросового тепла от выходных потоков компрессоров в процессах разделения. Кроме того, многостадийное фракционирование согласно предмету изобретения обеспечивает повышенное извлечение газового конденсата при пониженных энергетических затратах.

 

---

2420-141623ЕА/052
УСТАНОВКИ И СПОСОБЫ ОТДЕЛЕНИЯ ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА ИЗ СМЕСЕЙ УГЛЕВОДОРОДОВ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ
По данной заявке испрашивается приоритет на основании родственной находящейся на рассмотрении патентной заявки US 60/586033, которая была подана 6 июля 2004 и которая включена в настоящее описание в виде ссылки.
Область изобретения
Областью изобретения является переработка газа, в частности, отделение газового конденсата (преимущественно углеводородов С4 и выше) от паро-газовой смеси высокого давления.
Предпосылки создания изобретения Переработка углеводородных смесей из трубопроводов газ-жидкость высокого давления (например, из трубопровода плотной фазы или флюида из устья скважины) часто является проблематичной, в особенности там, где такие смеси содержат относительно большие количества Сз, С4 и более тяжелых компонентов (например, от 20 до 4 0% мол). Кроме прочего, все или почти все из известных в настоящее время установок и способов требуют существенных количеств энергии для различных процессов нагрева и охлаждения, и по меньшей мере некоторые из известных способов имеют относительно низкие уровни извлечения Сз, С4 и более тяжелых компонентов.
Например, типичная известная установка для переработки углеводородных смесей высокого давления описана в U.S. Pat. № 4.7 02.819 Sharma et al. Здесь относительно высокие степени извлечения Сз и С4+ достигаются при использовании внешнего охлаждения (обычно, охлаждения пропаном) и нагрева. Хотя такие установки предусматривают по меньшей мере до некоторой степени желаемые уровни извлечения Сз и С4+, эффективная работа обычно лимитируется температурами ниже температуры окружающей среды. Кроме того, многочисленные теплообменники и колонны необходимы для обеспечения теплового баланса. В другой известной установке, как приведенная в примере в U.S. Pat. №. 4.4 62.813
(May et al.), многоступенчатый компрессор соединен с устьем скважины, холодильной установкой и сепараторами. Подобно установке Sharma, установка May имеет тенденцию к заметному снижению эффективности и росту энергоемкости, когда углеводородные смеси включают значительные количества компонентов Сз и С4+.
В еще одних известных примерах, как описанные в Re 33408 и U.S. Pat. № 4.507.133 (Khan et al.), паровой поток из деэтанизатора охлаждают до ожижения и вводят в контакт с паровой фазой потока углеводородного сырья, чтобы отделить пары метана, этана и пропана от сырья. Подобным образом, как описано в U.S. Pat. № 6.658.893 (Mealey), сырьевой газ охлаждают, чтобы ожижить более тяжелые компоненты и, по меньшей мере, часть С 2 и более легких компонентов. Последующие стадии конденсации и абсорбции обеспечивают высокое извлечение компонентов Сз и С4+. Такие способы обычно делают возможным высокие выходы Сз и С4+, однако, требуют существенных затрат энергии для охлаждения и перекачки жидкостей.
Альтернативно, может быть применен абсорбер перед расширителем, где охлажденные паровые потоки из абсорбера объединяются с охлажденным и дросселированным паровым потоком после дистилляционной колонны, как описано Sorensen'oM в U.S. Pat. № 5.685.170. Хотя такие установки выгодно используют давление сырьевого газа, должен быть установлен блок дегидратации газа для операции криогенного дросселирования, и остаточный газ на таких установках требует повторного компремирования, что сводит на нет любую экономию затрат или энергии.
Таким образом, хотя известны многочисленные установки и способы отделения углеводородов газового конденсата, все или почти все из них страдают одним или несколькими недостатками. Поэтому все еще имеется потребность в усовершенствованных установках и способах отделения газового конденсата и, в особенности, отделения газового конденсата от углеводородных смесей высокого давления.
Сущность изобретения
Настоящее изобретение направлено на установки и способы
извлечения газового конденсата из углеводородсодержащих потоков, в особенности, когда такие потоки имеют относительно высокое давление. Термин "Газовый конденсат", как он использован здесь, относится к углеводородной фракции, которая включает С4 и более тяжелые компоненты и которая может дополнительно включать малую долю СЗ (например, обычно менее 3%, более типично менее 2% и наиболее типично менее 1%) . Наиболее предпочтительно газовый конденсат отделяют в серии блоков сепарации, в которых С2, Сз и более легкие компоненты отпаривают, используя горячий компремированный отгоняющий пар, обычно получаемый как горячий выходной поток компрессора из парового продукта расположенного ниже по ходу блока сепарации.
В одном аспекте предмета изобретения установка производства газового конденсата имеет блок разделения, который предназначен для получения сырья, включающего С2 и более легкие компоненты и С3, С4 и более тяжелые компоненты, где блок разделения спроектирован так, чтобы работать при параметрах, которые делают возможным отпарку С2 и/или С3 и более легких компонентов от сырья с использованием горячего компремированного рециклового потока, включающего С2 и/или С3 и более легкие компоненты.
Предпочтительно, рецикловый поток образуют во втором блоке разделения, следующим за блоком разделения, и по меньшей мере один из блока разделения и второго блока разделения представляет собой сепаратор пар-жидкость. Далее, обычно является предпочтительным, чтобы рецикловый поток, включающий С2 и/или Сз и более легкие компоненты, находился в виде пара и был сжат до давления, при котором работает блок разделения, где блок разделения скомпонован так, чтобы получать рецикловый поток, включающий С2 и/или Сз и более легкие компоненты, как поток, отдельный от сырья.
Если требуется, рассматриваемые установки дополнительно включают второй блок разделения, связанный потоками с блоком разделения так, что второй блок разделения принимает жидкий продукт из блока разделения, и где второй блок разделения дополнительно спроектирован для получения рециклового потока. В
таких установках предпочтительно, чтобы второй блок разделения был спроектирован для образования рециклового потока отпаркой жидких продуктов компремированным паром, обогащенным С2 и/или С3 и более легкими компонентами.
Таким образом, во втором аспекте предмета изобретения установка производства газового конденсата должна иметь множество блоков разделения, связанных друг с другом так, что компремированный паровой продукт расположенного ниже по ходу блока разделения отпаривает С2 и/или Сз и более легкие компоненты от сырья расположенного выше по ходу блока разделения, чтобы тем самым образовать жидкий продукт, включающий преимущественно (> 96%) С4 и более тяжелые компоненты. Жидкий продукт, образовавшийся в расположенном выше по ходу блоке разделения, предпочтительно подают в расположенный ниже по ходу блок разделения в качестве питания, и расположенный выше по ходу блок разделения включает парожидкостной сепаратор высокого давления.
Рассматриваемые установки должны обычно включать блок смешения, предназначенный для того, чтобы сделать возможным смешение компремированного парового продукта и сырья перед входом в расположенный выше по ходу блок разделения. Подходящие расположенные ниже по ходу блоки разделения включают парожидкостной сепаратор (обычно предназначенный для приема смеси жидкого продукта и компремированного пара, обогащенного С2 и более легкими компонентами) или фракционирующую колонну (обычно предназначенную для жидкого продукта в качестве питания и компремированного пара, обогащенного С2 и более легкими компонентами, в качестве отгоняющего пара).
Следовательно, способ получения газового конденсата будет включать стадию, на которой С2 и/или С3 и более легкие компоненты отделяют от второго питания в расположенном ниже по ходу блоке разделения, чтобы в результате образовать жидкий продукт, включающий преимущественно С4 и более тяжелые компоненты. На другой стадии выделенные С2 и/или Сз и более легкие компоненты компремируют, и на еще одной стадии наиболее типично горячие компремированные выделенные С2 и/или Сз и более
легкие компоненты применяют для отпарки С2 и/или С3 и более легких компонентов от первого питания в расположенном выше по ходу блоке разделения, чтобы в результате образовать второе питание.
Различные цели, характерные признаки, аспекты и преимущества настоящего изобретения станут более понятными из последующего подробного описания предпочтительных осуществлений изобретения.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 (прототип) является схематичным изображением типичной известной установки извлечения газового конденсата.
Фиг.2 является схематичным изображением одной типичной установки извлечения газового конденсата согласно предмету изобретения.
Фиг. 3 является схематичным изображением другой типичной установки извлечения газового конденсата согласно предмету изобретения.
Подробное описание изобретения
Авторы изобретения неожиданно обнаружили, что газовый конденсат может быть извлечен из различного углеводородного сырья и, в особенности, из углеводородного сырья высокого давления на установке, которая использует энергию, содержащуюся в давлении для охлаждения и нагрева, содержащуюся в горячих продуктах нагнетания компрессоров (преимущественно включающих С2 и/или Сз и более легкие компоненты) для отпарки более легких компонентов из газового конденсата. Такая интеграция выгодно устраняет необходимость воздушного холодильника на нагнетательной стороне компрессора, а также парового нагревателя, которые иначе требуются в известных в настоящее время установках. Кроме того, конкретные предлагаемые установки могут также включать двойные фракционирующие колонны для дополнительного улучшения извлечения газового конденсата.
Предпочтительно газовый конденсат извлекают из углеводородной смеси высокого давления (по меньшей мере 500 psig, более предпочтительно по меньшей мере 700 psig и наиболее предпочтительно по меньшей мере 1000 psig) таким образом, при
котором газообразные и жидкие углеводороды выделяются из смеси в три стадии разделения, и при котором горячий паровой выход из компрессоров используют в качестве отпаривающей среды. Обычно предлагаемые установки должны включать сепаратор высокого давления в качестве первой ступени и две фракционирующие колонны в качестве второй и третьей ступеней, которые используют горячий пар нагнетания компрессоров в качестве отпаривающей среды. В таких установках обычно предпочтительно, чтобы горячий пар с нагнетания второй ступени компрессора сначала смешивался с сырьевым газом в сепараторе высокого давления (где удаляют более легкие компоненты [С2, Сз и более легкие]), чтобы в результате получить жидкость, богатую компонентами С4+. Эта жидкость далее после сброса давления подается в первую фракционирующую колонну, где горячий пар с первой ступени нагнетания компрессора отпаривает более легкие компоненты (С2 и более легкие) , чтобы получить в результате кубовую жидкость, богатую компонентами С4+. Полученную таким образом кубовую жидкость после дополнительного сброса давления подают во вторую фракционирующую колонну, где используют один или несколько ребойлеров, чтобы удалить остаточные С2, С3 и более легкие компоненты, чтобы получить в результате кубовый продукт, в котором исчерпаны нежелательные более легкие компоненты.
Должно быть особенно ясно, что предлагаемые установки в сравнении с известными до сих пор установками и способами обеспечивают значительное снижение расходов на нагрев и охлаждение путем использования излишнего тепла от выходов с нагнетания компрессоров, которое обычно отводят, используя внешнее охлаждение. Таким образом, при использовании излишней энергии для нагрева жидкого питания, внешний источник тепла может быть исключен. Более того, поскольку выход с нагнетания компрессора не нуждается в дополнительном охлаждении, необходимость в воздушных холодильниках для потоков с нагнетания компрессоров также отпадает. Далее, система двухступенчатого фракционирования дает неожиданные результаты, поскольку она значительно повышает суммарное извлечение
газового конденсата при меньшем числе единиц оборудования и без использования внешнего охлаждения. Следует также признать, что предлагаемые установки и способы могут быть применены и к жидким при нормальных условиях, и к газообразным при нормальных условиях углеводородам и особенно хорошо подходят для получения сжиженного нефтяного газа С3-С4+ при разделении газа нефтепереработки или удаления жидкостей из природного газа. Далее указывается, что при отделении газообразных при нормальных условиях углеводородов поток сырьевого газа может содержать значительные количества H2S, диоксида углерода или азота, являющихся результатом подачи этих газов в скважину (например, для улучшения извлечения нефти), который также может быть выгодно переработан без отрицательного влияния на работу предлагаемых установок. При обычной работе углеводородное сырье должно быть под давлением от примерно 1100 psig до 1400 psig и при температуре от примерно 80°F до 100°F со следующим составом:
Компонент
% мол
H2S
С02
с5+
Типичная известная установка разделения такого углеводородного сырья приведена на фиг.1 (прототип). Здесь поток сырья 1 смешивают с потоком конденсата после компрессора 22 и разделяют в сепараторе 51. Жидкость из сепаратора 3 нагревают в теплообменнике 52 и паровом нагревателе 53 до примерно 140-160°F и сбрасывают ее давление до примерно 350-450 psig в сепараторе 55, получая паровой поток 8 и поток жидкости после однократного испарения 7. Паровой поток 8 направляют в сепаратор 62, где он смешивается с охлажденным паром с нагнетания компрессора 13 при примерно 100°F, и смесь дополнительно компремируют в компрессоре 63. Жидкий поток 7 из
сепаратора 55 нагревают в теплообменнике 56 до примерно 130-180°F и направляют во фракционирующую колонну 57, работающую под давлением от 250 psig до 400 psig. Сг, Сз и более легкие компоненты отпаривают с боковым ребойлером 58 и кубовым ребойлером 59. Фракционирующая колонна производит тощий газ 11 и кубовый поток 10, который далее обменивается теплом с поступающим сырьем в теплообменниках 56 и 52, образуя поток продуктового газового конденсата 26. Дистиллатный паровой поток 11 компремируют компрессором 60, охлаждают в холодильнике 61, смешивают с паровым потоком однократного испарения и разделяют в сепараторе 62. Пар сепаратора 14 дополнительно компремируют в компрессоре 63, охлаждают и сепарируют в сепараторе 65. Поток жидкости сепаратора 19 после насоса 66 образует поток 22 с давлением от примерно 1100 psig до 1400 psig, который далее смешивают с потоком 1 в сепараторе 51. Поток 20 пара из сепаратора смешивают с потоком 2 пара однократного испарения из сепаратора 51, образуя поток тощего газа 21, который далее перерабатывают в последующем блоке.
Для сопоставления типичная установка согласно предмету изобретения показана на фиг.2. Здесь поток сырья 1 под давлением от примерно 1100 psig до 1400 psig и при температуре от 80°F до 100°F смешивают с потоком 15 от нагнетания компрессора 63. Смесь разделяют в сепараторе 51, работающем под давлением около 1100 psig и при температуре от примерно 80°F до 130°F. Должно быт понятно, что теплосодержание потока с нагнетания компрессора повышает температуру смеси до температуры, которая делает возможной отпарку по меньшей мере 50%, более типично по меньшей мере 80% и наиболее типично по меньшей мере 90% легких компонентов (Сг, Сз и более легких) от потока жидкого сырья 1. Эта стадия смешения и отпарки исключает холодильник, сепаратор и перекачку на выходе из компрессора (сепаратор 65, насос 66 и теплообменник 64 прототипа на фиг.1) и теплообменники для жидкости после сепаратора (теплообменник 52 и теплообменник 53 прототипа на фиг.1). Кроме того, необходимо отметить, что на этой стадии не требуются ни внешний
нагрев (поток 94 в теплообменник 53 прототипа, фиг.1), ни внешнее охлаждение (поток 93 в теплообменник 64 прототипа, фиг.1).
Жидкость сепаратора 3 дросселируют через клапан 54 до давления от примерно 450 psig до 600 psig, охлаждают эффектом Джоуля-Томсона до примерно 70-90°F и подают на верх фракционирующей колонны 68 как поток холодного орошения 6. Фракционирующая колонна 68 предпочтительно включает тарелки или насадку для контактных устройств (обычно требуется от 12 до 15 ступеней контакта или более). Горячий паровой поток 12 с нагнетания компрессора 60 при примерно 150-200°F подается в куб фракционирующей колонны 68 и способствует отгонке более легких компонентов (Сг, Сз и более легкие), производя тем самым кубовую жидкость 7 (богатую С4 и более тяжелыми компонентами) фракционирующей колонны 68. Поток дистиллатного пара 14 фракционирующей колонны 68 при температуре примерно 80-100°F затем компремируют компрессором 63 до примерно 1100-1400 psig и примерно 200-250°F и смешивают с потоком сырья 1 для отпарки. Поток кубовой жидкости 7 фракционирующей колонны 68 с температурой примерно 140-160°F дросселируют через клапан 67, образуя поток 9 с давлением от примерно 250 psig до 450 psig, и подают на верх фракционирующей колонны 57. Фракционирующая колонна 57 предпочтительно включает тарелки или насадку для контактных устройств (обычно требуется от 15 до 19 ступеней контакта или более). Компоненты Сг, С3 и более легкие отпаривают теплом, подводимым в боковом ребойлере 58 и кубовом ребойлере 59. Фракционирующая колонна 57 производит тощий газ 11, который далее компремируют до примерно 4 50-600 psig, и кубовый поток 10, который отдает тепло в боковом ребойлере, образуя поток продуктового газового конденсата 26, в котором резко уменьшено содержание нежелательных более легких компонентов С г и Сз.
Альтернативно, фракционирующая колонна 68 может быть заменена аппаратом однократного испарения 68, как показано на фиг.З. В этом случае горячий паровой поток 12 из компрессора 60 смешивают с потоком прошедшей однократное испарение после
клапана Джоуля-Томсона 54 жидкости 6 из сепаратора 51. Смешанный поток 27 дросселируют до давления 450-600 psig в сепараторе 68, получая поток тощего пара 14 и богатый С4 поток жидкости 7. Паровой поток однократного испарения 14 дополнительно компремируют компрессором 63, и поток жидкости 7 после однократного испарения дросселируют через клапан Джоуля-Томсона 67, образуя поток 9, подаваемый во фракционирующую колонну 57, как описано в предыдущей схеме. Что касается остальных компонентов и численных обозначений, применяются те же соображения и численные обозначения, которые описаны на фиг.2.
Таким образом, должно быть ясно, что установка получения газового конденсата может включать блок разделения, предназначенный для приема переработанного или сырого сырья, которое включает С2 и более легкие компоненты и Сз и более тяжелые компоненты, где блок разделения предназначен для работы в условиях, которые делают возможной отпарку С2, С3 и более легких компонентов от этого сырья при использовании горячего и компремированного рециклового потока (обычно включающего С2, Сз и более легкие компоненты) . Термин "горячий и компремированный рецикловый поток", как он использован здесь, относится к потоку, имеющему температуру и давление, которые выше тех температуры и давления потока, при которых поток образовался. Таким образом, наиболее типично рецикловый поток должен быть потоком, который генерирован в установке выделения газового конденсата, в которой этот поток компремирован в компрессоре (и тем самым нагрет), или где поток выведен из установки или генерирован в установке и нагрет и/или компремирован в теплообменнике, нагревателе, компрессоре и т.д. Кроме того, термин "примерно", как он использован здесь, и где он использован в сочетании с числами, относится к этому числу и к
абсолютным отклонениям от этого числа в ±20%.
Наиболее предпочтительно, рецикловый поток генерируют в другом блоке разделения, который соединен с первым блоком разделения и расположен ниже его по ходу продукта. Хотя это
не ограничивает предмет изобретения, блоки разделения предпочтительно представляют собой парожидкостной сепаратор, который работает под давлением между примерно 300 psig и 1500 psig, и еще более типично между примерно 500 psig и 1200 psig, или по меньшей мере один из блоков разделения представляет собой фракционирующую колонну, которая работает при том же или подобном давлении, что и парожидкостной сепаратор. Таким образом, рецикловый поток в большинстве случаев будет включать преимущественно (по меньшей мере 51%, более типично по меньшей мере 65%, еще более типично по меньшей мере 80% и наиболее типично по меньшей мере 90%) С2 и более легкие компоненты, находиться в паровой фазе и должен компремироваться до давления, при котором работает блок разделения, в котором рецикловый поток должен работать как отпаривающий пар.
В зависимости от конкретной конфигурации блока разделения (т.е., парожидкостной сепаратор или фракционирующая колонна), должно быть понятно, блок разделения будет спроектирован так, чтобы принять рецикловый поток, включающий С2, Сз и более легкие компоненты, как поток, отдельный от сырья (например, как отпаривающее паровое питание для фракционирующей колонны), или блок разделения будет спроектирован так, чтобы принять смесь углеводородного сырья с рецикловым потоком (например, там, где блоком разделения является парожидкостной сепаратор). В наиболее предпочтительных аспектах предложенных установок получения газового конденсата второй блок разделения соединен потоками с блоком разделения так, что второй блок разделения принимает жидкий продукт из блока разделения, и где второй блок разделения дополнительно предназначен для получения рециклового потока (обычно путем отпарки жидкого продукта компремированным паром, обогащенным С2 и более легкими компонентами).
Поэтому, с другой точки зрения, установка получения газового конденсата должна включать множество блоков разделения, связанных друг с другом так, что компремированный паровой продукт расположенного ниже по ходу блока разделения отпаривает С2, Сз и более легкие компоненты от сырья расположенного выше по ходу блока разделения, чтобы тем самым
образовать жидкий продукт, преимущественно включающий С4 и более тяжелые компоненты. Более типично, продукт, образовавшийся в расположенном выше по ходу блоке разделения, подают в расположенный ниже по ходу блок разделения в качестве питания. Как обсуждалось выше, предложено, чтобы расположенный выше по ходу блок разделения включал парожидкостной сепаратор высокого давления, с которым соединен блок смешения, т.е. был сконструирован так, чтобы сделать возможным смешение компремированного парового продукта и сырья перед поступлением в расположенный выше по ходу блок разделения. Расположенный ниже по ходу блок разделения обычно включает парожидкостной сепаратор или фракционирующую колонну, которые могут быть предназначены для приема смеси жидкого продукта и компремированного пара, обогащенного С2, Сз и более легкими компонентами, или которые могут быть сконструированы так, чтобы принять жидкий продукт в качестве питания и отдельно от питания компремированный пар, обогащенный С2, Сз и более легкими компонентами, в качестве отпаривающего пара.
Соответственно, автор предлагает также способы получения газового конденсата, которые включают стадию, на которой С2, С3 и более легкие компоненты отделяют от второго питания в расположенном ниже по ходу блоке разделения, чтобы в результате образовать жидкий продукт, включающий С4 и более тяжелые компоненты. На следующей стадии выделенные С2, Сз и более легкие компоненты компремируют (и тем самым нагревают до температуры, подходящей для отпарки С2, С3 и более легких компонентов от углеводородного сырья), и на еще одной стадии компремированные и нагретые выделенные С2, С3 и более легкие компоненты используют для отпарки С2, Сз и более легких компонентов от первого питания в расположенном выше по ходу блоке разделения, чтобы в результате образовать второе питание. В особо предпочтительных аспектах стадия отделения С2, С3 и более легких компонентов от второго питания включает использование компремированного пара, обогащенного С2, Сз и более легкими компонентами в качестве отпаривающего пара в расположенном ниже по ходу блоке разделения. Обычно расположенный выше по ходу блок разделения
включает парожидкостной сепаратор высокого давления, в котором компремированные отделенные С2, Сз и более легкие компоненты и первое питание объединяют перед подачей в расположенный выше по ходу блок разделения. Расположенный ниже по ходу блок разделения обычно включает парожидкостной сепаратор или фракционирующую колонну. Кроме того, в большинство установок получения газового конденсата включают третий блок разделения, который дает компремированный пар, обогащенный С2, Сз и более легкими компонентами в качестве отпаривающего пара в расположенном ниже по ходу блоке разделения, где, наиболее предпочтительно, третий блок разделения производит товарный газовый конденсат (обычно в виде кубового продукта фракционирующей колонны).
Таким образом, были описаны конкретные осуществления и применения установок и способов для отделения газового конденсата от углеводородных смесей высокого давления. Специалистам должно быть ясно, однако, что кроме уже описанных возможно намного больше модификаций без отклонения от предмета изобретения. Поэтому предмет изобретения не ограничен ничем, кроме духа прилагаемой формулы изобретения. Более того, при интерпретации и описания, и формулы изобретения все термины должны интерпретироваться наиболее широким возможным образом, согласующимся с контекстом. В частности, термины "включает" и "включающий" должны интерпретироваться как относящиеся к элементам, компонентам или стадиям не исключающим образом, указывающим, что элементы, компоненты или стадии, о которых идет речь, могут присутствовать, использоваться или объединяться с другими элементами, компонентами или стадиями, которые не явно указаны. Кроме того, когда определение или использование термина в источнике, который введен сюда ссылкой, несовместимо или противоречит определению этого термина, данному здесь, применяется определение данного термина, предложенное здесь, а определение этого термина в источнике не применяется.
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Установка производства газового конденсата, включающая блок разделения, который предназначен для получения сырья, включающего С2, Сз и более легкие компоненты и С4 и более тяжелые компоненты, где блок разделения спроектирован так, чтобы работать при параметрах, которые делают возможным отпарку С2, Сз и более легких компонентов от сырья с использованием горячего компремированного рециклового потока, включающего С2, Сз и более легкие компоненты, и где рецикловый поток, включающий С2, С3 и более легкие компоненты, находится в виде пара и сжат до давления, при котором работает блок разделения.
2. Установка по п.1, в которой рецикловый поток образуют во втором блоке разделения, следующим за блоком разделения.
3. Установка по п. 2, в которой по меньшей мере один из блока разделения и второго блока разделения представляет собой сепаратор пар-жидкость.
4. Установка по п.1, в которой блок разделения скомпонован так, чтобы получать рецикловый поток, включающий С2, Сз и более легкие компоненты, как поток, отдельный от сырья.
5. Установка по п.1, дополнительно включающая второй блок разделения, связанный потоками с блоком разделения так, что второй блок разделения принимает жидкий продукт из блока разделения, и где второй блок разделения дополнительно спроектирован для получения рециклового потока.
6. Установка по п.5, в которой второй блок разделения спроектирован для образования рециклового потока отпаркой жидких продуктов компремированным паром, обогащенным С2 и более легкими компонентами.
7. Установка производства газового конденсата, имеющая множество блоков разделения, связанных друг с другом так, что компремированный паровой продукт расположенного ниже по ходу блока разделения отпаривает С2, Сз и более легкие компоненты из сырья в расположенном выше по ходу блоке разделения, чтобы тем самым образовать жидкий продукт, включающий Сз, С4 и более тяжелые компоненты.
8. Установка по п. 7, где жидкий продукт, образовавшийся в
расположенном выше по ходу блоке разделения, подают в расположенный ниже по ходу блок разделения в качестве питания.
9. Установка по п. 7, в которой расположенный выше по ходу блок разделения включает парожидкостной сепаратор высокого давления.
10. Установка по п. 7, дополнительно включающая блок смешения, предназначенный для того, чтобы сделать возможным смешение компремированного парового продукта и сырья перед входом в расположенный выше по ходу блок разделения.
11. Установка по п.7, в которой расположенный ниже по ходу блок разделения включает парожидкостной сепаратор или фракционирующую колонну.
12. Установка по п.7, в которой расположенный ниже по ходу блок разделения включает парожидкостной сепаратор, и где расположенный ниже по ходу блок разделения предназначен для приема смеси жидкого продукта и компремированного пара, обогащенного С2, Сз и более легкими компонентами.
13. Установка по п.7, в которой расположенный ниже по ходу блок разделения включает фракционирующую колонну, и где расположенный ниже по ходу блок разделения предназначен для жидкого продукта в качестве питания и компремированного пара, обогащенного С2, Сз и более легкими компонентами, в качестве отгоняющего пара.
14. Способ получения газового конденсата, включающий: отделение С2, Сз и более легких компонентов от второго
питания в расположенном ниже по ходу блоке разделения, чтобы в результате образовать жидкий продукт, включающий С4 и более тяжелые компоненты;
компремирование выделенных С2, Сз и более легких компонентов; и
использование компремированных выделенных С2, С3 и более легких компонентов для отпарки С2, Сз и более легких компонентов от первого питания в расположенном выше по ходу блоке разделения, чтобы в результате образовать второе питание.
15. Способ по п.14, в котором стадия отделения С2, Сз и более легких компонентов от второго питания включает
использование компремированного пара, обогащенного С2, Сз и более легкими компонентами, в качестве отпаривающего пара в расположенном ниже по ходу блоке разделения.
16. Способ по п. 14, в котором расположенный выше по ходу блок разделения включает парожидкостной сепаратор высокого давления, и где компремированные выделенные С2, С3 и более легкие компоненты и первое питание объединяют перед вводом в расположенный выше по ходу блок разделения.
17. Способ по п. 14, в котором расположенный ниже по ходу блок разделения включает парожидкостной сепаратор или фракционирующую колонну.
18. Способ по п.14, в котором третий блок разделения обеспечивает компремированный пар, обогащенный С2, С3 и более легкими компонентами в качестве отпаривающего пара для расположенного ниже по ходу блока разделения.
19. Способ по п.18, в котором третий блок разделения производит товарный газовый конденсат.
По доверенности
Предшествующий уровень техники
Фиг. 2