|
|
больше ...
Термины запроса в документе
Реферат
[RU] Настоящее изобретение относится к комбинированному способу гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть. Задачей настоящего изобретения является предложить комбинированный способ гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, в котором доля сырой нефти, превращенная в СНГ, существенно увеличивается. 
Полный текст патента
(57) Реферат / Формула:
Настоящее изобретение относится к комбинированному способу гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть. Задачей настоящего изобретения является предложить комбинированный способ гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, в котором доля сырой нефти, превращенная в СНГ, существенно увеличивается.
(19) .^^^ч Евразийское (2D 201691713 <13> А1
патентное ведомство
(12) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ К ЕВРАЗИЙСКОЙ ЗАЯВКЕ
(43) Дата публикации заявки (51) Int. Cl. C10G 69/06 (2006.01)
2017 02 28 C10G 9/36 (2006.01)
C10B 55/00 (2006.01)
(22) Дата подачи заявки C10G 65/10 (2006.01)
2014.12.23 C10G 9/00 (2006.01)
(54) КОМБИНИРОВАННЫЙ СПОСОБ ГИДРОКРЕКИНГА
(31) 14156637.2
(32) 2014.02.25
(33) EP
(86) PCT/EP2014/079214
(87) WO 2015/128040 2015.09.03
(71) Заявитель:
САУДИ БЕЙСИК ИНДАСТРИЗ КОРПОРЕЙШН (SA); САБИК ГЛОУБЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ Б.В. (NL)
(72) Изобретатель:
Опринс Арно Йоханнес Мария (NL)
(74) Представитель:
Воль О.И., Фелицына С.Б. (RU)
(57) Настоящее изобретение относится к комбинированному способу гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть. Задачей настоящего изобретения является предложить комбинированный способ гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, в котором доля сырой нефти, превращенная в СНГ, существенно увеличивается.
1611128
КОМБИНИРОВАННЫЙ СПОСОБ ГИДРОКРЕКИНГА
Настоящее изобретение относится к комбинированному способу гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть.
Такой способ известен из US 2013/248416. В US 2013/248416 описан комбинированный способ для прямой переработки сырой нефти, при этом сырую нефть и рециркулирующий жидкий продукт установки коксования загружают в зону гидропереработки, работающую в условиях, эффективных для получения гидропереработанного выходящего потока. Гидропереработанный выходящий поток подвергается термическому крекингу в присутствии водяного пара с образованием потока смешанного продукта. Остаточную жидкую фракцию, полученную выше по потоку из установки термического крекинга или между ступенями конвекции и пиролиза операции парового крекинга, подвергают термическому крекингу в установке коксования в условиях, эффективных для получения кокса и жидкого продукта установки коксования. Жидкий продукт установки коксования рециркулируют на стадию гидропереработки, в то время как нефтяной кокс извлекают. Водород из потока смешанного продукта очищают и рециркулируют в зону гидропереработки, и олефины, ароматические соединения и пиролизное жидкое топливо получают из разделенного потока смешанного продукта.
В способе согласно US 2013/248418 сырую нефть подвергают гидрокрекингу с получением жидкого углеводородного сырья для последующей переработки с помощью парового крекинга. Паровой крекинг тяжелого жидкого сырья приводит к получению относительно малоценного набора продуктов крекинга, содержащего относительно небольшое количество высокоценных химических продуктов. Это частично компенсируется за счет направления некоторого количества этих тяжелых углеводородов вместе с наиболее тяжелым выходящим потоком из первой установки гидрокрекинга в установку коксования, где этот тяжелый материал подвергается дополнительному крекингу в жидкое углеводородное сырье для установки парового крекинга (возможно, сначала нуждающееся в насыщении). Кроме того, выходящие потоки реактора из реакционной зоны гидропереработки охлаждаются в теплообменнике и направляются в холодный или горячий сепаратор 6 высокого давления. Кубовые продукты из сепаратора высокого давления, которые, по существу, находятся в жидкой фазе, охлаждаются и далее вводятся в холодный сепаратор низкого давления. Остающиеся газы, включающие водород, H2S, NH3 и любые легкие углеводороды, которые могут включать С1-С4
углеводороды, отводятся из холодного сепаратора низкого давления и направляются для дальнейшей переработки, например, на факел или на переработку топливного газа. Водород и другие легкие углеводороды объединяют с продуктами парового крекинга в качестве объединенного потока сырья в зону разделения продуктов.
Патент US 4137147 относится к способу получения этилена и пропилена из сырья, имеющего температуру перегонки ниже чем примерно 360°С и содержащего по меньшей мере нормальные и изопарафины, имеющие по меньшей мере 4 атома углерода в молекуле, в котором: (а) сырье подвергают реакции гидрогенолиза в зоне гидрогенолиза, в присутствии катализатора, (Ь) выходящий поток из реакции гидрогенолиза подают в зону разделения, из которой отводятся (i) из верхней части - метан и, возможно, водород, (ii) фракция, состоящая по существу из углеводородов с 2 и 3 атомами углерода в молекуле, и (iii) из нижней части - фракция, состоящая по существу из углеводородов с по меньшей мере 4 атомами углерода в молекуле, (с) только фракцию, состоящую по существу из углеводородов с 2 и 3 атомами углерода в молекуле, подают в зону парового крекинга, в присутствии водяного пара, для превращения по меньшей мере части углеводородов с 2 и 3 атомами углерода в молекуле в моноолефиновые углеводороды; фракцию, состоящую по существу из углеводородов с по меньшей мере 4 атомами углерода в молекуле, полученную из нижней части зоны разделения, подают во вторую зону гидрогенолиза, где она перерабатывается в присутствии катализатора, выходящий из второй зоны гидрогенолиза поток подают в зону разделения для отведения, с одной стороны, углеводородов с по меньшей мере 4 атомами углерода в молекуле, которые рециркулируют по меньшей мере частично во вторую зону гидрогенолиза, и, с другой стороны, фракции, состоящей по существу из смеси водорода, метана и насыщенных углеводородов с 2 и 3 атомами углерода в молекуле; поток водорода и поток метана выделяют из смеси и подают в зону парового крекинга углеводороды смеси с 2 и 3 атомами углерода, вместе с фракцией, состоящей главным образом из углеводородов с 2 и 3 атомами углерода в молекуле, полученными из зоны разделения после первой зоны гидрогенолиза. На выходе из зоны парового крекинга, таким образом, получают, кроме потока метана, потока водорода и потока парафиновых углеводородов с 2 и 3 атомами углерода в молекуле, олефины с 2 и 3 атомами углерода в молекуле и продукты с по меньшей мере 4 атомами углерода в молекуле.
Патентная заявка 2006/287561 относится к способу повышения образования легких олефиновых углеводородов С2-С4 с помощью комбинирования процесса получения смеси ароматических углеводородов и сжиженного нефтяного газа (СНГ) из углеводородной смеси и процесса получения углеводородного сырья, которое может использоваться в
качестве исходного сырья в первом процессе.
В патенте US 3839484 описан способ получения ненасыщенных углеводородов с помощью пиролиза нафты, кипящей в диапазоне от примерно 80°F (26,7°С) до 450°F (232,2°С), в пиролизной печи, включающий гидрокрекинг нафты с образованием смеси парафинов и изопарафинов и пиролиз полученной смеси парафинов и изопарафинов в пиролизной печи.
Патентная заявка US 2007/062848 относится к способу гидрокрекинга сырья, содержащего не менее 20% масс, одного или большего числа ароматических соединений, содержащих, по меньшей мере, два конденсированных ароматических кольца, при этом соединения являются незамещенными или замещенными максимум двумя С1-С4 алкильными радикалами с образованием потока продукта, содержащего не менее 35% масс, смеси С2-С4 алканов. Согласно патентной заявке US № 2007/062848 битум из нефтеносных песков подается в обычную перегонную установку, и поток нафты из перегонной установки подается в установку гидроочистки нафты. Головной газовый поток представляет собой поток легкого газа/легкого парафина и подается в установку крекинга углеводородов. Поток дизельного топлива из перегонной установки подается в установку гидроочистки дизельного топлива, и поток газойля из перегонной установки подается в установку вакуумной перегонки, при этом поток вакуумного газойля из установки вакуумной перегонки подается в установку гидроочистки газойля. Поток легкого газа из установки гидроочистки газойля подается в установку крекинга углеводородов. Гидроочищенный вакуумный газойль из установки гидроочистки вакуумного газойля подается в установку каталитического крекинга. Кубовый поток из установки вакуумной перегонки представляет собой вакуумный (тяжелый) остаток и направляется в установку замедленного коксования, образующую несколько потоков, таких как поток нафты, направляемый в установку гидроочистки нафты, поток дизельного топлива, направляемый в установку гидроочистки дизельного топлива для получения гидроочищенного дизельного топлива, и поток газойля, направляемый в установку гидроочистки вакуумного газойля, дающую поток гидроочищенного газойля, направляемый в установку каталитического крекинга.
Патент US № 4792390 относится к способу максимального увеличения получения среднего дистиллята из тяжелых углеводородных дистиллятов при одновременном сведении к минимуму потребления водорода, а именно к способу конверсии богатого ароматическими соединениями перегоняемого газойлевого сырья, причем способ включает стадии: (а) реакции загружаемого сырья с водородом в реакционной зоне каталитического гидрокрекинга, (Ь) разделения образующегося выходящего потока из
реакционной зоны гидрокрекинга с получением потока продукта среднего дистиллята и богатого парафином углеводородного потока, (d) реакции богатого парафином углеводородного потока, полученного на стадии (Ь), в зоне термического коксования в условиях мягкого термического коксования, (е) разделения выходящего потока из зоны термического коксования с получением жидкой фракции и перегоняемого углеводородного потока, и (f) рециркуляции по меньшей мере части перегоняемого углеводородного потока в реакционную зону каталитического гидрокрекинга на стадии (а), при этом выходящий поток из зоны термического коксования рециркулируют в реакционную зону каталитического гидрокрекинга стадии (а).
Патентная заявка US 2010/122931 относится к комбинированному способу получения дистиллята суспензионного гидрокрекинга (SHC), где способ включает: (а) коксование SHC газойля с получением жидкого продукта коксования и кокса; (Ь) пропускание тяжелого углеводородного сырья, содержащего по меньшей мере часть жидкого продукта коксования, через реакционную зону SHC в присутствии водорода для получения выходящего потока SHC; и (с) извлечение SHC дистиллята и SHC газойля из выходящего потока SHC, при этом жидкий продукт коксования получают из установки замедленного коксования или установки псевдоожиженного коксования.
Один аспект такого комбинированного способа заключается в том, что значительные количества более тяжелых компонентов парового крекинга рециркулируют через установку парового крекинга и установку коксования, что в конечном счете приводит к дополнительному образованию кокса/пека и увеличению размеров оборудования и энергопотребления.
Другой аспект заключается в том, что паровой крекинг жидкого сырья (и СНГ, за исключением этана) также приводит к образованию значительных количеств метана для использования в качестве топлива в печах парового крекинга. Это означает, что часть более ценной сырой нефти в таком случае снижает свою энергетическую ценность до метанового топлива. В дополнение к атомам углерода, представляющим данную потерю энергии, существует также большая потеря водорода вместе с этим метаном. В результате, необходимо большее количество водорода для добавления к сырой нефти, что делает общий баланс водорода менее благоприятным.
Еще один аспект комбинированного способа заключается в том, что любой СНГ, полученный на стадиях гидрокрекинга, направляют сначала в компрессор и далее в секцию разделения установки парового крекинга. Следствием этого является увеличение размеров и энергопотребления при этих последующих разделениях, поскольку желаемые продукты парового крекинга сначала разбавляют этим СНГ (т.е. добавлением этана к
этиленовому продукту и пропана к пропиленовому продукту с последующим разделением снова).
Задачей настоящего изобретения является предложить комбинированный способ гидрокрекинга для производства олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, в котором указанные выше проблемы преодолены.
Другой задачей настоящего изобретения является предложить комбинированный способ гидрокрекинга для производства олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, в котором доля сырой нефти, превращенной в СНГ, существенно увеличивается.
Еще одной задачей настоящего изобретения является предложить комбинированный способ гидрокрекинга для производства олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, в котором эффективность и селективность стадии гидрокрекинга регулируется жесткостью условий.
Таким образом, настоящее изобретение относится к комбинированному способу гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, причем способ включает в себя:
- переработку сырья, включающего сырую нефть и жидкий продукт установки коксования, в первой зоне гидрокрекинга в присутствии водорода в условиях, эффективных для получения первого выходящего потока, имеющего повышенное содержание водорода;
- разделение первого выходящего потока на поток, содержащий СНГ, и жидкофазный поток;
- разделение указанного потока, содержащего СНГ, на один или большее число потоков, выбранных из группы потока, содержащего водород, потока, содержащего метан, потока, содержащего этан, потока, содержащего бутаны, потока, содержащего пропан, потока, содержащего С1-минус, потока содержащего СЗ-минус, потока, содержащего С1-С2, потока, содержащего СЗ-С4, потока, содержащего С2-СЗ, потока, содержащего С1-СЗ, потока, содержащего С1-С4, потока, содержащего С2-С4, потока, содержащего С2-минус, потока, содержащего С4-минус;
- дальнейшую переработку одного или большего числа потоков, полученных таким путем в установке парового крекинга и по меньшей мере в одной установке, выбранной из группы установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов, или комбинации этих
-
установок, для получения потока (потоков) смешанного продукта;
- подачу потока (потоков) смешанного продукта из указанной установки парового крекинга и по меньшей мере одной установки, выбранной из группы, состоящей из установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов или комбинации этих установок, во вторую секцию разделения;
- термический крекинг жидкофазного сырья в условиях, эффективных для получения кокса и жидкого продукта установки коксования, при этом жидкий продукт установки коксования рециркулируют в первую зону гидрокрекинга и нефтяной кокс извлекают;
- разделение потока (потоков) смешанного продукта.
В соответствии с настоящим изобретением поток, содержащий СНГ, разделяют на один или большее число потоков, выбранных из группы потока, содержащего водород, потока, содержащего метан, потока, содержащего этан, потока, содержащего бутаны, потока, содержащего пропан, потока, содержащего С1-минус, потока содержащего СЗ-минус, потока, содержащего С1-С2, потока, содержащего СЗ-С4, потока, содержащего С2-СЗ, потока, содержащего С1-СЗ, потока, содержащего С1-С4, потока, содержащего С2-С4, потока, содержащего С2-минус, потока, содержащего С4-минус, с помощью любой подходящей технологии разделения. Таким образом, настоящий способ направлен на оптимизацию получения потоков, содержащих СНГ, при этом потоки, содержащие СНГ, считаются весьма полезным сырьем для процессов парового пиролиза и/или процессов дегидрирования для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов.
В зависимости, в числе прочего, от экономических показателей, производительности и рыночного спроса фракции низших углеводородов, такие как по меньшей мере один поток, выбранный из группы потока, содержащего С1-С2, потока, содержащего этан, и потока, содержащего С2-минус, направляют в секцию парового крекинга газа. Это означает, что более тяжелые компоненты парового крекинга не рециркулируют через установку парового крекинга и установку коксования, что в конечном счете приводит к низкому образованию кокса/пека и к уменьшению размеров оборудования и энергопотребления. Может быть использована альтернативная схема разделения, приводящая к объединенному потоку пропана/бутанов, возможно также разбавленному метаном и/или этаном, или потоку пропана, возможно, разбавленному метаном и/или этаном.
Поток, содержащий этан, и/или поток, содержащий С2-минус, и/или поток,
содержащий С1-С2, предпочтительно подают в установку парового крекинга газа, и потоки, содержащие пропан и бутан, предпочтительно подают в установки дегидрирования. Данная схема переработки приводит к гораздо более высокой эффективности по углероду, а также обеспечивает количества водорода, необходимые для высокой конверсии при гидрокрекинге, приводящей к образованию СНГ.
Таким образом, настоящий способ включает в себя комбинацию установки парового крекинга и по меньшей мере одной установки, выбранной из группы, состоящей из установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов, или комбинации этих установок, для получения потока смешанного продукта. Эта комбинация установок дает высокий выход целевых продуктов, а именно олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов, при этом доля сырой нефти, превращаемая в СНГ, существенно увеличивается.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления поток, содержащий СНГ, разделяют на один или большее число потоков, причем поток, содержащий водород, предпочтительно используют в качестве источника водорода для гидрокрекинга; поток, содержащий метан, предпочтительно используют в качестве источника топлива; поток, содержащий этан, предпочтительно используют в качестве сырья для установки парового крекинга газа; поток, содержащий пропан, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования пропана; поток, содержащий бутаны, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования бутана; поток, содержащий С1-минус, предпочтительно используют в качестве источника топлива и/или в качестве источника водорода; поток, содержащий СЗ-минус, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования пропана, однако, в соответствии с другим вариантом осуществления, также в качестве сырья для установки парового крекинга газа; поток, содержащий С2-СЗ, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования пропана, однако, в соответствии с другим вариантом осуществления, также в качестве сырья для установки парового крекинга газа; поток, содержащий С1-СЗ, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования пропана, однако, в соответствии с другим вариантом осуществления, также в качестве сырья для установки парового крекинга газа; поток, содержащий С1-С4 бутаны, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования бутана; поток, содержащий С2-С4 бутаны, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования бутана; поток, содержащий С2-минус, предпочтительно используют в качестве сырья для установки парового крекинга газа; поток, содержащий СЗ-С4, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования пропана
или бутана, или объединенной установки дегидрирования пропана и бутана; поток, содержащий С4-минус, предпочтительно используют в качестве сырья для установки дегидрирования бутана.
Используемый в настоящем документе термин "С# углеводороды", или "С#", где "#" является положительным целым числом, применяется для описания всех углеводородов, имеющих # атомов углерода. Кроме того, термин "С#+ углеводороды", или "С#+", используется для описания всех молекул углеводородов, имеющих # или более атомов углерода. Соответственно, термин "С5+ углеводороды", или "С5+", используется для описания смеси углеводородов, имеющих 5 или более атомов углерода. Термин "С5+ алканы" соответственно относится к алканам, содержащим 5 или более атомов углерода. Соответственно, термин "С#-минус углеводороды" или "С#-минус" используется для описания смеси углеводородов, имеющих # или менее атомов углерода, и включает водород. Например, термин "С2-" или "С2-минус" относится к смеси этана, этилена, ацетилена, метана и водорода. Например, термин С1-СЗ относится к смеси, содержащей CI, С2 и СЗ. Наконец, термин "смесь С4" используется для описания смеси бутанов, буте нов и бутадиена, т.е. н-бутана, и-бутана, 1-бутена, цис- и транс-2-бутена, и-бутена и бутадиена.
Используемый в настоящем документе термин "олефин" имеет общепринятое значение. Соответственно, олефин относится к ненасыщенному углеводородному соединению, содержащему по меньшей мере одну углерод-углеродную двойную связь. Предпочтительно, термин "олефины" относится к смеси, содержащей два или более соединения из этилена, пропилена, бутадиена, бутилена-1, изобутилена, изопрена и циклопентадиена.
Термин "СНГ", используемый в настоящем документе, является общепринятым сокращением термина "сжиженный нефтяной газ". СНГ обычно состоит из смеси СЗ-С4 углеводородов, т.е. смеси из СЗ и С4 углеводородов.
Одним из нефтехимических продуктов, получаемых в способе настоящего изобретения, является БТК (ВТХ). Термин "БТК", используемый в настоящем документе, относится к смеси из бензола, толуола и ксилолов. Предпочтительно, продукт, полученный в способе настоящего изобретения, содержит также ценные ароматические углеводороды, такие как этилбензол. Соответственно, настоящее изобретение предпочтительно предлагает способ получения смеси бензола, толуола, ксилолов и этилбензола ("ВТХЕ", "БТЭК"). Полученный продукт может быть физической смесью разных ароматических углеводородов или может быть непосредственно подвергнут дополнительному разделению, например, с помощью перегонки, для получения
различных потоков очищенных продуктов. Такой поток очищенных продуктов может включать в себя поток бензольного продукта, поток толуольного продукта, поток ксилольного продукта и/или поток этилбензольного продукта.
В соответствии с настоящим способом производится небольшое количество метана, и этот метан может быть использован в качестве топлива для печей парового крекинга и дегидрирования. Любые более тяжелые вещества могут быть рециркулированы на разные стадии описанного способа.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления способ также включает в себя:
- переработку указанного жидкофазного сырья во второй зоне гидрокрекинга в присутствии водорода в условиях, эффективных для получения второго выходящего потока, имеющего повышенное содержание водорода;
- получение из второго выходящего потока из указанной второй зоны гидрокрекинга потока, содержащего БТЭК, потока, содержащего СНГ, и потока остаточной жидкости.
Одно из преимуществ второй зоны гидрокрекинга заключается в том, что она дает больше контроля над эффективностью и селективностью стадий гидрокрекинга с помощью регулирования жесткости процесса.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления способ также включает в себя: термический крекинг указанного потока остаточной жидкости в условиях, эффективных для получения кокса и жидкого продукта установки коксования, при этом жидкий продукт (продукты) установки коксования рециркулируют к входу первой установки гидрокрекинга и/или второй зоны гидрокрекинга, и при этом нефтяной кокс извлекают. В зоне установки коксования все тяжелые углеводородные фракции конвертируются в более легкое сырье, которое может быть преобразовано в СНГ в одной из зон гидрокрекинга. Кроме того, эти потоки, содержащие СНГ, будут направлены к любой установке из установки парового крекинга и установок дегидрирования.
Настоящий способ также предпочтительно включает подачу по меньшей мере одного потока, выбранного из группы: потока, содержащего пропан; потока, содержащего СЗ-С4; потока, содержащего СЗ-минус; потока, содержащего бутаны; потока, содержащего С4-минус; потока, содержащего С2-СЗ; потока, содержащего С1-СЗ; потока, содержащего С1-С4, и потока, содержащего С2-С4, - в по меньшей мере одну установку дегидрирования, выбранную из группы установки дегидрирования бутанов и установки дегидрирования пропана или их комбинации.
В настоящем способе олефины и ароматические соединения получают из
разделенного потока (потоков) смешанного продукта.
В соответствии с предпочтительным вариантом осуществления способ также включает в себя: объединение потока, содержащего СНГ, полученного из указанной первой зоны гидрокрекинга, с потоком, содержащим СНГ, полученным из указанной второй зоны гидрокрекинга.
Согласно другому предпочтительному варианту осуществления способ также включает в себя получение парообразных продуктов из жидкого продукта (продуктов) установки коксования и объединение полученных таким образом парообразных продуктов с потоком (потоками), содержащими СНГ. Выходящий поток газа/жидкости из зоны установки коксования может быть рециркулирован в любую из технологических установок, которая лучше всего соответствует по составу и давлению соответствующих потоков выходящему потоку (более тяжелому, чем СНГ) второй зоны гидрокрекинга. Эти два рециркулята могут быть смешаны друг с другом или могут циркулировать отдельно, так что они могут поступать в различные места подачи в настоящем комбинированном способе.
Согласно другому предпочтительному варианту осуществления способ также включает в себя выделение из первого и второго выходящих потоков остаточных жидких фракций и рециркуляцию указанных остаточных жидких фракций к входу первой и/или второй зоны гидрокрекинга. Термин "первый и второй выходящие потоки" относится к потокам, выходящим из первой зоны гидрокрекинга, и к потокам, выходящим из второй зоны гидрокрекинга, соответственно.
Как указано выше, метан может быть получен из разделенного потока (потоков) смешанного продукта и рециркулирован в установку парового крекинга для использования в качестве топлива для горелок и/или нагревателей.
Также является предпочтительным получать и очищать водород из разделенного потока (потоков) смешанного продукта и рециркулировать его к входу первой и/или второй зоны гидрокрекинга.
Согласно предпочтительному варианту осуществления способ также включает получение пиролизного жидкого топлива из разделенного потока (потоков) смешанного продукта и рециркуляцию указанного пиролизного жидкого топлива к входу указанной первой и/или второй зоны гидрокрекинга.
Широко распространенный способ превращения алканов в олефины включает "паровой крекинг". Используемый в настоящем документе термин "паровой крекинг" относится к нефтехимическому процессу, в котором насыщенные углеводороды расщепляются на меньшие, часто ненасыщенные углеводороды, такие как этилен и
пропилен. В паровом крекинге газообразное углеводородное сырье, такое как этан, пропан и бутаны, или их смеси (газовый крекинг), или жидкое углеводородное сырье, такое как нафта или газойль (жидкий крекинг), разбавляют водяным паром и непродолжительное время нагревают в печи в отсутствии кислорода. Как правило, температура реакции очень высока, около 850°С, но реакция может осуществляться только очень короткое время, обычно при времени пребывания 50-500 миллисекунд. Предпочтительно, углеводородные соединения, такие как этан, пропан и бутаны, подвергаются крекингу отдельно, в соответствующих специализированных печах, для обеспечения оптимальных условий крекинга. После достижения температуры крекинга газ быстро охлаждают, чтобы остановить реакцию, в теплообменнике трубопровода или внутри закалочного коллектора с использованием закалочного масла. Паровой крекинг приводит к медленному осаждению кокса, разновидности угля, на стенках реактора. Удаление кокса требует отсоединения печи от процесса, и после этого поток водяного пара или паровоздушной смеси пропускают через змеевики печи. Это превращает твердый слой нелетучего углерода в монооксид углерода и углекислый газ. После того, как эта реакция завершена, печь возвращают в эксплуатацию. Продукты, полученные с помощью парового крекинга, зависят от состава сырья, соотношения между количествами углеводорода и водяного пара и температуры крекинга и времени пребывания в печи. Легкое углеводородное сырье, такое как этан, пропан, бутаны или легкая нафта, дает потоки продукта, богатые более легкими олефинами полимеризационного сорта, включающими этилен, пропилен и бутадиен. Более тяжелые углеводороды (неочищенная и тяжелая нафта и фракции газойля) также дают продукты, богатые ароматическими углеводородами.
Для разделения различных углеводородных соединений, полученных в результате парового крекинга, крекинг-газ направляют в установку фракционирования. Такие установки фракционирования хорошо известны в области техники и могут включать в себя так называемую ректификационную колонну бензина, в которой тяжелый дистиллят ("сажевое масло") и средний дистиллят ("крекинг-дистиллят") отделяются от легкого дистиллята и газов. В расположенной ниже по потоку закалочной башне большая часть легкого дистиллята, полученного с помощью парового крекинга ("пиролизный бензин" или "пиробензин"), может быть отделена от газов с помощью конденсации легкого дистиллята. Впоследствии газы могут подвергаться нескольким ступеням сжатия, при этом остальная часть легкого дистиллята может быть отделена от газов между ступенями сжатия. Также кислые газы (СО2 и H2S) могут быть удалены между ступенями сжатия. На следующей стадии газы, полученные с помощью пиролиза, могут быть частично конденсированы на ступенях каскадной системы охлаждения примерно до состояния, в
котором только водород остается в газовой фазе. Различные углеводородные соединения могут впоследствии быть разделены простой перегонкой, при этом этилен, пропилен и С 4 олефины являются наиболее важными высокоценными химическими продуктами, полученными в результате парового крекинга. Метан, полученный в результате парового крекинга, обычно используется в качестве топливного газа, водород может выделен и рециркулирован в процессы, в которых потребляется водород, такие как процессы гидрокрекинга. Ацетилен, полученный в результате парового крекинга, предпочтительно селективно гидрируют до этилена. Алканы, содержащиеся в крекинг-газе, могут быть рециркулированы в процесс для превращения алканов в олефины.
Термин "установка дегидрирования пропана", используемый в настоящем документе, относится к установке для осуществления нефтехимического процесса, в которой сырьевой поток пропана конвертируется в продукт, содержащий пропилен и водород. Соответственно, термин "установка дегидрирования бутана" относится к технологической установке для конверсии бутанового сырья в С4 олефины. Вместе процессы дегидрирования низших алканов, таких как пропан и бутаны, описаны как процесс дегидрирования низшего алкана. Процессы дегидрирования низших алканов хорошо известны в данной области техники и включают в себя процессы окислительного дегидрирования и процессы неокислительного дегидрирования. В процессе окислительного дегидрирования технологическое тепло обеспечивается частичным окислением низшего алкана (алканов) в подаваемом сырье. В процессе неокислительного дегидрирования, который является предпочтительным в контексте настоящего изобретения, технологическое тепло для эндотермической реакции дегидрирования обеспечивается за счет внешних источников тепла, таких как горячие дымовые газы, полученные при сжигании топливного газа, или водяной пар. Например, процесс Oleflex (UOP) позволяет осуществлять дегидрирование пропана с образованием пропилена и дегидрирование (изо)бутана с образованием (изо)бутилена (или их смесей) в присутствии катализатора, содержащего платину, нанесенную на оксид алюминия, в реакторе с подвижным слоем; см., например, US 4827072. Процесс STAR (Uhde) позволяет осуществлять дегидрирование пропана с образованием пропилена или дегидрирование бутана с образованием бутилена в присутствии промотированного платинового катализатора, нанесенного на подложку из цинк-алюминатной шпинели; см., например, US 4926005. Процесс STAR был недавно усовершенствован с помощью применения принципа оксидегидрирования. Во вторичной адиабатической зоне в реакторе часть водорода из промежуточного продукта селективно конвертируют при добавлении кислорода с образованием воды. Это сдвигает термодинамическое равновесие в сторону
большей конверсии и обеспечивает более высокий выход. Кроме того, внешнее тепло, необходимое для эндотермической реакции дегидрирования, частично обеспечивается экзотермической конверсией водорода. В процессе Catofin (Lummus) используется несколько реакторов с неподвижным слоем, работающих на циклической основе. Катализатором является активированный оксид алюминия, пропитанный 18-20% масс, хрома; см., например, ЕР 0192059 А1 и GB 2162082 А. Процесс Catofin, как сообщается, является надежным и может обрабатывать примеси, которые отравляли бы платиновый катализатор. Продукты, получаемые в процессе дегидрирования бутана, зависят от природы бутанового сырья и используемого процесса дегидрирования бутана. Кроме того, процесс Catofin позволяет осуществлять дегидрирование бутана с образованием бутилена; см., например, US 7622623.
Другие аспекты, варианты осуществления и преимущества способа настоящего изобретения будут подробно описаны ниже. Кроме того, следует понимать, что как вышеприведенная информация, так и последующее подробное описание являются лишь иллюстративными примерами различных аспектов и вариантов осуществления и предназначены для обеспечения общего обзора или основы для понимания природы и сущности заявленных признаков и вариантов осуществления. Прилагаемый чертеж является иллюстративным и приводится для дополнительного понимания различных аспектов и вариантов осуществления способа изобретения.
Схема технологического процесса, включающая комбинированный способ и систему гидропереработки, обозначенную ссылочной позицией 101, показана на фиг. 1. Комбинированная система 101 обычно включает в себя зону селективной гидропереработки, зону парового пиролиза, зону разделения продуктов и зону установки коксования.
Зона селективной гидропереработки включает в себя реакционную зону 5 гидропереработки, т.е. первую установку гидрокрекинга, имеющую вход 4 для приема смеси 3, содержащей подаваемую сырую нефть 1, поток 46 жидкого продукта установки коксования из зоны 41 установки коксования, водород 27, рециркулирующий из установки 20 и/или установки 56, т.е. установок, выбранных из группы установки парового крекинга газа, установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов, или комбинации этих установок, и при необходимости подпиточный водород (не показан). Реакционная зона 5 гидропереработки также включает в себя выход для отведения гидропереработанного выходящего потока 6. Гидропереработанный выходящий поток 6 может быть частично рециркулирован в виде потока 7 ко входу в реакционную зону 5
гидропереработки, т.е. в первую установку гидрокрекинга.
Остальная часть 8 выходящих потоков 6 реактора из реакционной зоны 5 гидропереработки направляется в сепаратор 9 высокого давления. Головные фракции 11 сепаратора очищаются в установке 48 аминовой очистки, и образующийся в результате богатый водородом газовый поток 49 передается в рециркуляционный компрессор 50 для использования в качестве газового рециркулята 51 в реакторе гидропереработки. Кубовый поток 10 из сепаратора 9 высокого давления, который находится по существу в жидкой фазе, охлаждается и вводится в виде потока 13 в холодный сепаратор 14 низкого давления, где он разделяется на газовый поток 15, т.е. поток, содержащий СНГ, и жидкий поток 29. Оставшаяся жидкая фаза 12 из сепаратора 9 высокого давления и оставшаяся жидкая фаза 31 из холодного сепаратора 14 низкого давления могут быть рециркулированы ко входу реакционной зоны 5 гидропереработки, т.е. в первую установку гидрокрекинга. Газы 15 из холодного сепаратора 14 низкого давления включают водород, H2S, NH3 и любые легкие углеводороды, такие как С1-С4 углеводороды.
Поток 15, содержащий СНГ, далее разделяется в установке 16 на один или большее число отдельных потоков 17, 18, 19, выбранных из группы потока, содержащего водород, потока, содержащего метан, потока, содержащего этан, потока, содержащего бутаны, потока, содержащего пропан, потока, содержащего С1-минус, потока содержащего СЗ-минус, потока, содержащего С1-С2, потока, содержащего СЗ-С4, потока, содержащего С2-СЗ, потока, содержащего С1-СЗ, потока, содержащего С1-С4, потока, содержащего С2-С4, потока, содержащего С2-минус, потока, содержащего С4-минус. Хотя показано только три потока 17, 18, 19, конечно, возможно и большее число отдельных потоков. Поток 17 направляется в установку парового крекинга газа 56, и выходящий поток 57 установки парового крекинга газа направляется в секцию 22 разделения. Примерами потока 17 являются поток, содержащий этан, поток содержащий С1-С2, и поток, содержащий С2-минус.
Указанные отдельные потоки 18, 19 далее перерабатываются в установке 20, где установку 20 следует понимать как по меньшей мере одну установку, выбранную из группы установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов, или комбинации этих установок, с образованием потока (потоков) 21 смешанного продукта. Установка 20 также содержит секцию 22 разделения для разделения потока (потоков) 21 смешанного продукта на отдельные потоки 39, 40, 23 для получения, в числе прочего, олефинов и ароматических соединений из разделенного потока (потоков) 21 смешанного продукта.
Секция 22 разделения может включать в себя несколько отдельных разделительных установок. Хотя здесь показано только три потока 39, 40, 23, конечно, возможно и большее число отдельных потоков. Кроме того, если поток, выходящий из установки 22, содержит тяжелые углеводороды, например, полученное пиролизное жидкое топливо из потока (потоков) 21 смешанного продукта, - можно рециркулировать пиролизное жидкое топливо ко входу первой и/или второй зоны гидрокрекинга. Поток 25 является потоком, в основном содержащим водород. Поток, содержащий метан, может быть отделен в установке 22 и рециркулирован в установку парового крекинга в составе установки 20, но также в установки дегидрирования в составе установки 20 для использования в качестве топлива для горелок и/или нагревателей. Поток 25 водорода далее направляется в установку 26 очистки водорода, такую как установка адсорбции при переменном давлении (PSA), для получения потока 27 водорода, имеющего чистоту 99,9+ %, или в установки мембранной сепарации для получения потока 27 водорода с чистотой примерно 95%, или в любое другое подходящее устройство очистки водорода. Поток 27 очищенного водорода затем рециркулируют обратно, что служит в качестве большей части необходимого водорода в реакционной зоне 5 гидропереработки, или его часть 28 рециркулируют обратно, что служит в качестве большей части необходимого водорода во второй зоне 34 гидрокрекинга.
Хотя вторая зона 34 гидрокрекинга показана здесь в виде одного блока, в настоящем описании ссылочную позицию 34 следует понимать как зону гидрокрекинга, т.е. зону гидрокрекинга, содержащую одну или большее число установок, выбранных из группы установок гидрокрекинга сырья (FHC), гидрокрекинга бензина (GHC), размыкания ароматического кольца, гидрокрекинга (вакуумного газойля) и гидрокрекинга остатков (вакуумных остатков), включая секции разделения.
Часть или все количество жидкого потока 30 служит в качестве сырья 33 для второй зоны 34 гидрокрекинга. Вторая зона 34 гидрокрекинга образует второй выходящий поток, включающий поток 36, содержащий БТЭК, поток 35, содержащий СНГ, и поток 37 остаточной жидкости. Поток 37 может далее перерабатываться в виде потока 38 в зоне 41 установки коксования, или в виде потока 47 может направляться в первую зону 5 гидрокрекинга.
В дополнительных вариантах осуществления зону 32 сепарации включают выше по потоку от зоны 34. Поток 30 разделяют на фракции, например, с помощью перегонки или мгновенного испарения, с образованием остаточной жидкой фазы 52 (для направления в установку 41 коксования) и более легкой фазы 33 (для направления во вторую зону 34 гидрокрекинга). Остаточная жидкая фаза 52 может быть разделена по меньшей мере на
два потока, т.е. поток 53 и поток 54, при этом поток 53 направляют в реакционную зону 5 гидропереработки и поток 54 направляют в установку 41 коксования. В варианте осуществления, в котором вторая зона 34 гидрокрекинга отсутствует, жидкофазное сырье или поток 30 подвергают термическому крекингу в зоне 41 установки коксования, в условиях, эффективных для получения кокса 42 и жидкого продукта 43 установки коксования, при этом жидкий продукт 43 установки коксования рециркулируют в первую зону 5 гидрокрекинга и нефтяной кокс извлекают.
Зона 41 установки коксования может включать в себя установку коксования (или серию технологических установок, включая установки предварительной подготовки), которая превращает сравнительно малоценные тяжелые остатки или кубовые продукты в низкомолекулярные углеводородные газы, нафту, легкий и тяжелый газойли и нефтяной кокс.
В способе с конфигурацией, показанной на фиг. 1, подаваемая сырая нефть 1 и жидкие продукты 46 установки коксования смешиваются с эффективным количеством водорода 27 и 51 (и необязательно подпиточного водорода, не показано), и смесь 4 подается ко входу в реакционную зону 5 селективной гидропереработки при температуре в диапазоне от 200°С до 600°С.
Реакционная зона 5 гидропереработки работает в условиях, эффективных для
гидродеметаллизации, гидродеароматизации, гидроденитрогенирования,
гидродесульфуризации и/или гидрокрекинга нефтяного сырья, которое в некоторых вариантах осуществления является сырой нефтью. В некоторых вариантах осуществления гидропереработка осуществляется при использовании следующих условий: рабочая температура в диапазоне от 200°С до 600°С; рабочее давление в диапазоне от 0,2 до 20 МПа; и часовая объемная скорость жидкости (LHSV) в диапазоне от 0,1 ч"1 до 10 ч"1.
Фракции 38 остаточной жидкости могут быть подготовлены в установке подготовки сырья (не показана) для получения высушенного сырья установки коксования. Данное сырье для зоны 41 установки коксования может быть доведено до эффективной температуры, например, 400-500°С в установке коксования, вызывающей термический крекинг, который приводит к образованию кокса и жидких продуктов установки коксования. Кокс 42 отводится из коксовых барабанов и в некоторых вариантах осуществления имеет содержание серы значительно ниже 3,0% масс, и в дополнительных вариантах осуществления ниже 1,5% масс, перед прокаливанием. Это приводит к образованию кокса, который находится в диапазоне низкосернистого кокса анодного качества. Остальная часть образованного материала является головной жидкостью 43 установки коксования, которая является высоконенасыщенной. Из этой головной
жидкости 43 установки коксования в установке 44 может быть выделена легкая фракция 45 и объединена с потоком 15, содержащим СНГ. Остальная часть головной жидкости 43 установки коксования будет направлена в виде потока 46 ко входу первой установки 5 гидрокрекинга в качестве тяжелой фракции, где материал насыщается для максимального увеличения выхода олефинов и ароматических соединений. В конкретном варианте осуществления, особенно если поток 43 содержит достаточное количество олефинов, поток 43 может быть (частично) направлен в виде потока 55 в разделительную установку 22. В другом конкретном варианте осуществления (не показан) можно также направлять (часть) потока 45 непосредственно в сепарационную установку 22. Возможно также, чтобы поток 37 остаточной жидкости обходил зону 41 установки коксования в виде потока 47, при этом поток 47 возвращается в виде потока 46 ко входу в первую зону 5 гидрокрекинга. В определенных вариантах осуществления также можно поток 46 направлять (частично) в сепаратор 9 высокого давления, чтобы обходить первую зону 5 гидрокрекинга.
Как указано выше, вторая зона 34 гидрокрекинга является зоной гидрокрекинга, содержащей одну или большее число установок, выбранных из группы установок гидрокрекинга сырья (FHC), гидрокрекинга бензина (GHC), размыкания ароматического кольца, гидрокрекинга (газойля) и гидрокрекинга остатков (вакуумных остатков). Предпочтительные условия FHC включают температуру 300-550°С, давление 300-5000 кПа изб. и среднечасовую скорость подачи сырья 0,1-10 ч"1. Более предпочтительные условия гидрокрекинга сырья (FHC) включают температуру 300-450°С, давление 300-5000 кПа изб. и среднечасовую скорость подачи сырья 0,1-10 ч"1. Еще более предпочтительные условия FHC, оптимизированные для размыкания кольца ароматических соединений, включают температуру 300-400°С, давление 600-3000 кПа изб. и среднечасовую скорость подачи сырья 0,2-2 ч"1. Предпочтительные условия гидрокрекинга бензина (GHC) включают температуру 300-580°С, более предпочтительно 400-580°С и еще более предпочтительно 430-530°С, давление 0,3-5 МПа изб., более предпочтительно давление 0,6-3 МПа изб., особенно предпочтительно давление 1-2 МПа изб., и наиболее предпочтительно давление 1,2-1,6 МПа изб., и среднечасовую скорость подачи сырья (WHSV) 0,1-20 ч"1, более предпочтительно среднечасовую скорость подачи сырья 0,2-15 ч" 1 и наиболее предпочтительно среднечасовую скорость подачи сырья 0,4-10 ч"1. Процесс размыкания ароматического кольца (ARO-процесс, см., например, US 7513988) может включать насыщение ароматического кольца при температуре 100-500°С, предпочтительно 200-500°С, более предпочтительно 300-500°С, давлении 2-10 МПа, вместе с 1-30% масс, предпочтительно 5-30% масс, водорода (относительно
углеводородного сырья) в присутствии катализатора гидрирования ароматических соединений, и разрыв кольца при температуре 200-600°С, предпочтительно 300-400°С, давлении 1-12 МПа, вместе с 1-20% масс, водорода (относительно углеводородного сырья) в присутствии катализатора разрыва кольца, при этом указанное насыщение ароматического кольца и разрыв кольца могут осуществляться в одном реакторе или в двух последовательных реакторах. Условия процесса, используемые для гидрокрекинга, обычно включают температуру процесса 200-600°С, повышенные давления 0,2-20 МПа, объемные скорости в диапазоне 0,1-20 ч"1.
ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
1. Комбинированный способ гидрокрекинга для получения олефиновых и ароматических нефтехимических продуктов из углеводородного сырья, включающего сырую нефть, причем способ включает в себя:
- переработку сырья, включающего сырую нефть и жидкий продукт установки коксования, в первой зоне гидрокрекинга в присутствии водорода в условиях, эффективных для получения первого выходящего потока, имеющего повышенное содержание водорода;
- разделение первого выходящего потока на поток, содержащий СНГ, и жидкофазный поток;
- разделение указанного потока, содержащего СНГ, на один или большее число потоков, выбранных из группы потока, содержащего водород, потока, содержащего метан, потока, содержащего этан, потока, содержащего бутаны, потока, содержащего пропан, потока, содержащего С1-минус, потока содержащего СЗ-минус, потока, содержащего С1-С2, потока, содержащего СЗ-С4, потока, содержащего С2-СЗ, потока, содержащего С1-СЗ, потока, содержащего С1-С4, потока, содержащего С2-С4, потока, содержащего С2-минус, потока, содержащего С4-минус;
- дальнейшую переработку одного или большего числа потоков, полученных таким путем в установке парового крекинга и по меньшей мере одной установке, выбранной из группы установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов, или комбинации этих установок, для получения потока (потоков) смешанного продукта;
- подачу указанного потока (потоков) смешанного продукта из указанной установки парового крекинга и по меньшей мере одной установки, выбранной из группы, состоящей из установки дегидрирования бутанов, установки дегидрирования пропана, объединенной установки дегидрирования пропана-бутанов или комбинации этих установок, во вторую секцию разделения;
- термический крекинг жидкофазного сырья в условиях, эффективных для получения кокса и жидкого продукта установки коксования, при этом жидкий продукт установки коксования рециркулируют в первую зону гидрокрекинга и нефтяной кокс извлекают;
- разделение потока (потоков) смешанного продукта.
2. Способ по п. 1, также включающий подачу по меньшей мере одного потока, выбранного из группы указанного потока, содержащего этан, указанного потока,
2.
содержащего С1-С2, и указанного потока, содержащего С2-минус, в указанную установку парового крекинга.
3. Способ по п.п. 1 или 2, также включающий подачу по меньшей мере одного потока, выбранного из группы указанного потока, содержащего пропан, указанного потока, содержащего СЗ-С4, указанного потока, содержащего СЗ-минус, указанного потока, содержащего бутаны, указанного потока, содержащего С4-минус, указанного потока, содержащего С2-СЗ, указанного потока, содержащего С1-СЗ, указанного потока, содержащего С1-С4, и указанного потока, содержащего С2-С4, в по меньшей мере одну установку дегидрирования, выбранную из группы указанной установки дегидрирования бутанов и указанной установки дегидрирования пропана или их комбинации.
4. Способ по любому из п.п. 1-3, также включающий получение олефинов и ароматических соединений из разделенного потока смешанного продукта.
5. Способ по п. 1, также включающий в себя:
- переработку указанного жидкофазного сырья во второй зоне гидрокрекинга в присутствии водорода в условиях, эффективных для получения второго выходящего потока, имеющего повышенное содержание водорода;
- получение из второго выходящего потока из указанной второй зоны гидрокрекинга потока, содержащего БТЭК, потока, содержащего СНГ, и потока остаточной жидкости.
6. Способ по п. 5, также включающий термический крекинг указанного потока остаточной жидкости в условиях эффективных для получения кокса и жидкого продукта установки коксования, при этом жидкий продукт (продукты) установки коксования рециркулируют ко входу первой и/или второй зоны гидрокрекинга, и нефтяной кокс извлекают.
7. Способ по п. 5, также включающий объединение потока, содержащего СНГ, полученного из указанной первой зоны гидрокрекинга, с потоком, содержащим СНГ, полученным из указанной второй зоны гидрокрекинга.
8. Способ по любому из п.п. 1-7, также включающий получение парообразных продуктов из жидкого продукта (продуктов) установки коксования и объединение полученных таким образом парообразных продуктов с потоком (потоками), содержащими СНГ.
9. Способ по любому из п.п. 1-8, также включающий выделение из первого выходящего потока из указанной первой зоны гидрокрекинга и из выходящего потока из указанной второй зоны гидрокрекинга остаточных жидких фракций и рециркуляцию указанных остаточных жидких фракций ко входу первой и/или второй зоны
6.
гидрокрекинга.
10. Способ по любому из п.п. 1-9, также включающий получение метана из разделенного потока (потоков) смешанного продукта и рециркуляцию указанного метана в установку парового крекинга для использования в качестве топлива для горелок и/или нагревателей.
11. Способ по любому из п.п. 1-10, также включающий получение и очистку водорода из разделенного потока (потоков) смешанного продукта, и его рециркуляцию ко входу первой и/или второй зоны гидрокрекинга.
12. Способ по любому из п.п. 1-11, также включающий получение пиролизного жидкого топлива из разделенного потока (потоков) смешанного продукта и рециркуляцию указанного пиролизного жидкого топлива ко входу указанной первой и/или второй зоны гидрокрекинга.
10.
|
